Val av cirkulationspump för värmesystemet. Del 2
Cirkulationspumpen är vald för två huvudegenskaper:
- G * - förbrukning, uttryckt i m3 / h;
- H är huvudet, uttryckt i m.
- mängden värme som behövs för att kompensera för värmeförluster (i den här artikeln tog vi som grund ett hus med en yta på 120 m2 med en värmeförlust på 12000 W)
- specifik värmekapacitet för vatten lika med 4200 J / kg * оС;
- skillnaden mellan initialtemperaturen t1 (returtemperatur) och den slutliga temperaturen t2 (framledningstemperatur) till vilken kylvätskan värms (denna skillnad betecknas som AT och vid värmeteknik för beräkning av värmeanläggningar för kylare bestäms vid 15 - 20 ° C ).
* Tillverkare av pumputrustning använder bokstaven Q för att registrera uppvärmningsmediets flödeshastighet. Tillverkare av ventiler, till exempel, använder Danfoss bokstaven G för att beräkna flödeshastigheten.
I inhemsk praxis används också detta brev.
Därför, inom ramen för förklaringarna i den här artikeln, kommer vi också att använda bokstaven G, men i andra artiklar, som går direkt till analysen av pumpens driftschema, kommer vi fortfarande att använda bokstaven Q för flödeshastigheten.
Bestämning av flödeshastigheten (G, m3 / h) för värmebäraren vid val av pump
Utgångspunkten för att välja pump är mängden värme som huset tappar. Hur får man reda på det? För att göra detta måste du beräkna värmeförlusten.
Detta är en komplex teknisk beräkning som kräver kunskap om många komponenter. Inom ramen för denna artikel kommer vi därför att utelämna denna förklaring och vi kommer att ta en av de vanliga (men långt ifrån exakta) tekniker som används av många installationsföretag som grund för mängden värmeförlust.
Dess väsen ligger i en viss genomsnittlig förlustnivå per 1 m2.
Detta värde är godtyckligt och uppgår till 100 W / m2 (om huset eller rummet har oisolerade tegelväggar och till och med otillräcklig tjocklek, kommer mängden värme som förloras av rummet att bli mycket större.
notera
Omvänt, om byggnadshöljet är tillverkat med moderna material och har god värmeisolering, minskar värmeförlusten och kan vara 90 eller 80 W / m2).
Så, låt oss säga att du har ett hus på 120 eller 200 m2. Då kommer den värmeförlust som vi har kommit överens om för hela huset att vara:
120 * 100 = 12000 W eller 12 kW.
Vad har detta med pumpen att göra? Den mest direkta.
Processen med värmeförlust i huset sker ständigt, vilket innebär att processen att värma lokalerna (kompensation för värmeförlust) måste fortsätta kontinuerligt.
Tänk dig att du inte har någon pump, ingen rörledning. Hur skulle du lösa detta problem?
För att kompensera för värmeförlusten måste du bränna någon form av bränsle i ett uppvärmt rum, till exempel ved, vilket i princip människor har gjort i tusentals år.
Men du bestämde dig för att ge upp ved och använda vatten för att värma huset. Vad skulle du göra? Du måste ta en hink (ar), hälla vatten där och värma den över en eld eller gasspis till kokpunkten.
Därefter tar du skoporna och bär dem till rummet, där vattnet skulle ge värmen åt rummet. Ta sedan andra hinkar med vatten och lägg tillbaka dem på eldstaden eller gasspisen för att värma upp vattnet och bär dem sedan till rummet istället för den första.
Och så vidare oändligt.
Idag gör pumpen jobbet åt dig. Det tvingar vattnet att flytta till enheten, där det värms upp (panna) och sedan överföra värmen som lagras i vattnet genom rörledningar till värmeenheter för att kompensera för värmeförluster i rummet.
Frågan uppstår: hur mycket vatten behövs per tidsenhet, uppvärmd till en given temperatur, för att kompensera för värmeförlusten hemma?
Hur man beräknar det?
För att göra detta måste du känna till flera värden:
Dessa värden måste ersättas med formeln:
G = Q / (c * (t2 - t1)), där
G - nödvändig vattenförbrukning i värmesystemet, kg / sek. (Denna parameter ska tillhandahållas av pumpen. Om du köper en pump med lägre flödeshastighet kommer den inte att kunna tillhandahålla den mängd vatten som krävs för att kompensera för värmeförluster. Om du tar en pump med en överskattad flödeshastighet , detta kommer att leda till en minskning av dess effektivitet, överdriven elförbrukning och höga initiala kostnader);
Q är mängden värme W som krävs för att kompensera för värmeförlust;
t2 är den slutliga temperatur som du behöver värma upp vattnet (vanligtvis 75, 80 eller 90 ° C);
t1 - initialtemperatur (kylvätskans temperatur kylt med 15-20 ° C);
c - specifik värmekapacitet för vatten, lika med 4200 J / kg * оС.
Ersätt de kända värdena i formeln och få:
G = 12000/4200 * (80 - 60) = 0,143 kg / s
En sådan flödeshastighet för kylvätskan inom en sekund är nödvändig för att kompensera för ditt hus värmeförluster med en yta på 120 m2.
Viktig
I praktiken används en flödeshastighet för vatten som förskjutits inom 1 timme. I det här fallet tar formeln följande form efter att ha gått igenom några omvandlingar:
G = 0,86 * Q / t2 - t1;
eller
G = 0,86 * Q / AT, där
ΔT är temperaturskillnaden mellan tillförsel och retur (som vi redan har sett ovan är ΔT ett känt värde som ursprungligen inkluderades i beräkningen).
Så oavsett hur komplicerat, vid första anblicken, förklaringarna för valet av en pump kan verka, med tanke på en så viktig kvantitet som flöde, själva beräkningen och därför är valet med denna parameter ganska enkelt.
Det hela handlar om att ersätta kända värden till en enkel formel. Denna formel kan "hamras in" i Excel och använda den här filen som en snabbkalkylator.
Låt oss öva!
En uppgift: du måste beräkna kylvätskans flödeshastighet för ett hus med en yta på 490 m2.
Beslut:
Q (mängd värmeförlust) = 490 * 100 = 49000 W = 49 kW.
Designtemperaturregimen mellan tillförsel och retur är inställd enligt följande: framledningstemperatur - 80 ° C, returtemperatur - 60 ° C (annars görs registreringen som 80/60 ° C).
Därför är AT = 80 - 60 = 20 ° C.
Nu ersätter vi alla värden i formeln:
G = 0,86 * Q / AT = 0,86 * 49/20 = 2,11 m3 / h.
Hur du använder allt detta direkt när du väljer en pump kommer du att lära dig i den sista delen av denna artikelserie. Låt oss nu prata om den andra viktiga egenskapen - tryck. Läs mer
Del 1; Del 2; Del 3; Del 4.
Val av beräkningsmetod
Sanitära och epidemiologiska krav för bostadshus
Innan du beräknar värmebelastningen enligt förstorade indikatorer eller med högre noggrannhet är det nödvändigt att ta reda på de rekommenderade temperaturförhållandena för ett bostadshus.
Vid beräkning av värmeegenskaperna måste man vägledas av normerna i SanPiN 2.1.2.2645-10. Baserat på uppgifterna i tabellen är det i varje rum i huset nödvändigt att säkerställa det optimala temperaturläget för uppvärmning.
Metoderna för beräkningen av timvärmebelastningen kan ha varierande grad av noggrannhet. I vissa fall rekommenderas det att använda ganska komplexa beräkningar, vilket gör att felet blir minimalt. Om optimering av energikostnaderna inte är en prioritet i utformningen av uppvärmning kan mindre exakta scheman användas.
Vid beräkning av timvärmebelastningen måste den dagliga förändringen av utetemperaturen beaktas. För att förbättra noggrannheten i beräkningen måste du känna till byggnadens tekniska egenskaper.
Bestämning av de beräknade flödeshastigheterna för kylvätskan
Den beräknade förbrukningen av värmevatten för värmesystemet (t / h) ansluten enligt ett beroende schema kan bestämmas med formeln:
Figur 346. Beräknad förbrukning av värmevatten för CO
- där Qо.р. är den beräknade belastningen på värmesystemet, Gcal / h;
- τ1.p. är vattentemperaturen i uppvärmningsnätets tillförselledning vid designtemperaturen för uteluften för design av uppvärmning, ° С;
- τ2.r. - vattentemperaturen i värmesystemets returrör vid den yttre luftens designtemperatur för design av uppvärmning, ° С;
Den uppskattade vattenförbrukningen i värmesystemet bestäms utifrån uttrycket:
Figur 347. Beräknad vattenförbrukning i värmesystemet
- τ3.r. - vattentemperaturen i värmesystemets tillförselsrör vid den yttre luftens designtemperatur för design av uppvärmning, ° С;
Relativt flöde av värmevatten Grel. för värmesystemet:
Figur 348. Relativt flöde av värmevatten för CO
- där Gc. är det aktuella värdet på nätverksförbrukningen för värmesystemet, t / h.
Relativ värmeförbrukning Qrel. för värmesystemet:
Figur 349. Relativ värmeförbrukning för CO
- där Qо.- aktuellt värde för värmeförbrukningen för värmesystemet, Gcal / h
- där Qо.р. är det beräknade värdet på värmeförbrukningen för värmesystemet, Gcal / h
Beräknad flödeshastighet för värmemedlet i värmesystemet anslutet enligt ett oberoende schema:
Figur 350. Beräknad koldioxidförbrukning enligt ett oberoende system
- där: t1.р, t2.р. - den beräknade temperaturen för den uppvärmda värmebäraren (andra kretsen), respektive vid utloppet och inloppet till värmeväxlaren, ºС;
Den beräknade flödeshastigheten för kylvätskan i ventilationssystemet bestäms av formeln:
Figur 351. Beräknad flödeshastighet för SV
- där: Qv.r. - den beräknade belastningen på ventilationssystemet, Gcal / h;
- τ2.w.r. är den beräknade temperaturen på tillförselvattnet efter luftvärmaren i ventilationssystemet, ºС.
Den beräknade flödeshastigheten för kylvätskan för varmvattenförsörjningssystemet (DHW) för öppna värmeförsörjningssystem bestäms av formeln:
Figur 352. Beräknad flödeshastighet för öppna varmvattenanläggningar
Vattenförbrukning för varmvattenförsörjning från uppvärmningsnätets ledning:
Figur 353. Varmvattenflöde från tillförseln
- där: β är den vattenfraktion som dras ut från tillförselsledningen, bestämd med formeln:Figur 354. Andelen vattenuttag från tillförseln
Vattenförbrukning för varmvattenförsörjning från uppvärmningsnätets returledning:
Figur 355. Varmvattenflöde från retur
Beräknad flödeshastighet för uppvärmningsmedlet (uppvärmningsvatten) för tappvarmesystemet för slutna värmeförsörjningssystem med en parallell krets för anslutning av värmare till varmvattenförsörjningssystemet
Figur 356. Flödeshastighet för DHW 1-krets i en parallellkrets
- där: τ1.i. är temperaturen på tillförselvattnet i tillförselsledningen vid brytpunkten för temperaturdiagrammet, ºС;
- τ2.t.i. är temperaturen på tillförselvattnet efter värmaren vid brytpunkten för temperaturdiagrammet (taget = 30 ºС);
Beräknad varmvattenbelastning
Med batteritankar
Figur 357.
I avsaknad av batteritankar
Figur 358.
2.3. Värmetillförsel
2.3.1... Allmänna problem
Värmetillförsel till huvudbyggnaden för MOPO RF sker från centralvärmepunkten (centralvärmestation nr 520/18). Värmeenergi som kommer från centralvärmestationen i form av varmvatten används för uppvärmning, ventilation och varmvattenförsörjning för hushållens behov. Anslutningen av huvudbyggnadens värmebelastning vid värmetillförseln till värmenätet utförs enligt ett beroende schema.
Det finns inga kommersiella mätanordningar för värmeenergiförbrukning (uppvärmning, ventilation, varmvattenförsörjning).
Ekonomisk avräkning med värmeförsörjningsorganisationen för förbrukning av värmeenergi utförs enligt den totala avtalsenliga värmebelastningen på 1,34 Gcal / timme, varav 0,6 Gcal / timme faller på uppvärmning (44,7%), ventilation - 0,65 Gcal / timme ( 48,5%), för varmvattenförsörjning - 0,09 Gcal / timme (6,8%).
Den årliga ungefärliga förbrukningen av värmeenergi enligt kontraktet med uppvärmningsnätet - 3942,75 Gcal / år bestäms av uppvärmningsbelastningen (1555 Gcal / år), drift av försörjningssystem (732 Gcal / år), värmeförbrukning genom tappvarmvattensystemet (713 Gcal / år) och värmeförlustenergi under transport och beredning av varm- och värmevatten i fjärrvärmestationen (942 Gcal / år eller cirka 24%).
Uppgifter om värmeenergiförbrukning och finansiella kostnader för 1998 och 1999.presenteras i tabell 2.3.1.
Tabell 2.3.1
Konsoliderade uppgifter om värmeförbrukning och finansiella kostnader 1998 och 1999
| P / p nr. | Värmeförbrukning, Gcal | Tariff för 1 Gcal | Kostnader inklusive moms, tusen rubel |
| 1998 år | |||
| Januari | 479,7 | 119,43 | 68,75 |
| Februari | 455,4 | 119,43 | 65,26 |
| Mars | 469,2 | 119,43 | 67,24 |
| April | 356,3 | 119,43 | 51,06 |
| Maj | 41,9 | 119,43 | 6,0 |
| Juni | 112,7 | 119,43 | 16,15 |
| Juli | 113,8 | 119,43 | 16,81 |
| Augusti | 102,1 | 119,43 | 14,63 |
| September | 117,3 | 119,43 | 16,81 |
| Oktober | 386,3 | 119,43 | 55,4 |
| November | 553,8 | 119,43 | 79,37 |
| December | 555,4 | 119,43 | 79,6 |
| Total: | 3743,9 | 536,58 | |
| 1999 år | |||
| Januari | 443,8 | 156,0 | 83,08 |
| Februari | 406,1 | 156,0 | 76.01 |
| Total: | 849,9 | 159,09 | |
- uppgifter 1999 presenterades vid tidpunkten för undersökningen
Dataanalys (tabell 2.3.1) visar att av den totala värmeförbrukningen för 1998 (SQ = 3743,9 Gcal / år), Ql = 487,8 Gcal / år (13%) (endast varmvattenförsörjningssystemet fungerar), för uppvärmningsperioden (Oktober-april), när värmesystem, ventilation och varmvattenförsörjningssystem är i drift, Qs = 3256,1 Gcal / år (87%).
Således definieras värmebelastningen för uppvärmning och ventilation som skillnaden mellan totalbelastningen och varmvattenbelastningen:
Qow = Qz - Ql = 3256,1 - 487,8 = 2768,3 Gcal / år
och är 73,9% av den totala årliga värmeförbrukningen 1998 S Q = 3743,9 Gcal / år.
De totala finansiella kostnaderna för betalning av värmeenergi 1998 uppgick till 536,58 tusen rubel inklusive moms, varav 70,4 tusen rubel redovisades under sommaren (maj-september). och följaktligen för uppvärmningsperioden (oktober-april) - 466,18 tusen rubel.
År 1998 var taxan för förbrukning av värmeenergi (exklusive moms) lika med 119,43 rubel per 1 Gcal. 1999 skedde en kraftig ökning av taxan, upp till 156 rubel per 1 Gcal, vilket kommer att leda till en betydande ökning av servicekostnaderna för värmeförsörjningsorganisationen.
En jämförande analys av värmeförbrukning för uppvärmning, ventilation och varmvattenförsörjning enligt rapporteringsdata för 1998 under design och normativa förhållanden (i enlighet med gällande standarder) presenteras i avsnittet. 2.3.2, 2.3.3, 2.3.4 och 2.3.5 i denna rapport.
2.3.2. Uppvärmning
Uppvärmning av MOPO: s huvudbyggnad sker med varmvatten som kommer från centralvärmepunkten (nr 520/18). Vid ingången till byggnaden fördelas värmeflödet till tre interna värmesystem som arbetar enligt ett rörsystem med en övre ledning.
Värmeenheter: radiatorer M-140, konvektorer.
1992 ökade volymen uppvärmda lokaler i MOPO-byggnaden, byggd enligt standardutformningen för en gymnasieskola, på grund av att den tekniska golvyta delvis användes. Samtidigt har organisationen ingen information som indikerar en förändring i byggnadens avtalsenliga termiska belastningar, liksom information som indikerar att justeringsarbeten utförs för att optimera driftsparametrarna för värmesystem.
Ovanstående omständigheter var orsaken till att under undersökningen utförde variantberäkningar av värmeförbrukning för uppvärmning av byggnaden och genomförande av motsvarande instrumentell undersökning av värmesystemens tillstånd.
De beräknade och normativa indikatorerna för termisk energiförbrukning för uppvärmning av byggnaden bedömdes enligt de förstorade egenskaperna, i enlighet med rekommendationerna från SNiP 2-04-05-91, separat för designvärdena för de uppvärmda områdena (V = 43400 m3) och med hänsyn till den delvis användbara användningen av det tekniska golvet (V = 47,900 m3) samt på grundval av standardvärdet (referens) för den specifika värmekarakteristiken (0,32 Gcal / (timme m3)), motsvarar den funktionella användningen av byggnaden.
Den maximala värmeförbrukningen per timme för uppvärmning av Qhoursmak bestäms av formeln:
Qomak = goV (tvn - tnarr) * 10-6 Gcal / timme,
där go är den specifika uppvärmningskarakteristiken, kcal / m3hourC; V är byggnadens volym, m3; tвн, tнрр - den beräknade lufttemperaturen inom och utanför byggnaden: +18; -26 ° C
Vid bedömning av de specifika uppvärmningsegenskaperna med aggregerade indikatorer användes den empiriska formeln
gå = аj / V1 / 6 kcal / m3hourС,
och följande beteckningar:
a - koefficient med hänsyn till konstruktionstypen (För prefabricerad betong a = 1,85); j är en koefficient som tar hänsyn till påverkan av utomhustemperaturen (För Moskva - 1.1).
Den årliga värmeförbrukningen för uppvärmning av byggnaden bestäms av formeln:
Qog = b Qomak (tvn - tcro) / (tvn - tnarr) * t * 10-6 Gcal / år,
där b är en korrigeringsfaktor (för byggnader som byggdes före 1985.b = 1,13); t är varaktigheten för uppvärmningsperioden per år (för Moskva - 213 dagar eller 5112 timmar); tсро - den genomsnittliga designtemperaturen för utomhusluften under värmesäsongen (för Moskva -3,6 ° C, enligt SNiP 2.04.05.91).
Beräkningen av värmeförbrukningen för uppvärmning, med tanke på behovet av att jämföra resultatet med de rapporterade värdena för värmebelastningen 1998, görs för två alternativ:
- vid värdena tсro = - 3.6оС och t = 213 dagar / år enligt SNiP 2-04-05-91; - vid värdena tсro = - 1,89оС och t = 211 dagar / år (5067 timmar / år) enligt uppgifterna från Mosenergos värmenät för uppvärmningsperioden 1998.
Beräkningsresultaten presenteras i tabell 2.3.2.
Som jämförelse innehåller tabell 2.3.2 värdena för den ungefärliga genomsnittliga årliga belastningen för värmesystemet enligt ett avtal med en värmeförsörjningsorganisation.
Baserat på beräkningsresultaten (tabell 2.3.2) kan följande påståenden formuleras:
- Avtalsförhållandet mellan MOPO och värmeförsörjningsorganisationen återspeglar byggnadens designvärmeegenskaper och har inte justerats sedan driftsstart. - en ökning av den uppskattade belastningen på värmesystemet på grund av användningen av en del av det tekniska golvyta kompenseras av en minskning av den specifika värmeförbrukningen som ett resultat av en förändring av byggnadens funktionella syfte jämfört med konstruktionen ett.
För att verifiera överensstämmelse med kraven i SNiP 2.04.05.91 och bedöma värmesystemets effektivitet utfördes en serie kontrollmätningar. Resultaten av den instrumentella granskningen presenteras i avsnitt 2.3.5.
Åtgärder för att spara värmeenergi i värmesystemet ges i avsnitt 3.2.
Tabell 2.3.2
Beräknade och standardegenskaper för byggnadens värmesystem
| Beräkningsmetod | Indikatorer | |||
| Specifik uppvärmningskarakteristik, Gcal / timme * m3 | Maximal värmeförbrukning per timme, Gcal / timme | Årlig värmeförbrukning för uppvärmning, Gcal / år | ||
| 1. Enligt den beräknade specifika uppvärmningskarakteristiken: | ||||
| 1.1. | på 4 våningar (V = 43400 m3) | 0,422 | 0,62 | 1557/1414 |
| 1.2. | på 5 våningar (V = 47900 m3) | 0,409 | 0,72 | 1818/1651 |
| 2. Enligt referensvärdet för den specifika uppvärmningskarakteristiken för kontorsbyggnader (V = 47900 m3) | 0,320 | 0,55 | 1379/1252 | |
| 3. Enligt ett avtal med en energileverantörsorganisation | — | 0,60 | 1555/1412 | |
- Värmeförbrukningens värde i fraktionens täljare motsvarar det normativa (-3,6 ° C), i nämnaren - den faktiska (-1,89 ° C) genomsnittliga lufttemperaturen för uppvärmningsperioden 1998
2.3.3. Ventilation
För att säkerställa de hygieniska och hygieniska kraven som krävs är MOPO RF-byggnaden utrustad med generell utbytesventilation för tillförsel och avgaser.
Enligt designdata är luftcirkulationshastigheten 1-1,5. Separata rum är anslutna till luftkonditioneringssystemet med en växelkurs på över 8.
Dörröppningar är utrustade med termiska luftridåer.
Designegenskaperna för tilluftsventilation, luftkonditionering och luftridåsystem presenteras i tabell 2.3.3.
De senaste idrifttagningstesterna av försörjningssystemen utfördes 1985.
Försörjningsventilationssystem används för närvarande inte. Det totala antalet avgassystem är 41, varav högst 30% fungerar.
Avgassystem finns på det tekniska golvet. Visuella inspektioner har visat att ett antal system inte fungerar. Den främsta orsaken är brister i startenheter. Rummen där avgasfläktarna är placerade är ströda med främmande föremål, skräp etc. som kan leda till brandrisk.
Det är nödvändigt: att rengöra lokalerna från främmande föremål och skräp; sätta alla ventilationssystem i fungerande skick; att utföra av specialister justeringen av avgassystemens funktion i enlighet med den optimala driften av tilluftsventilationen. Genomförandet av dessa åtgärder kommer att säkerställa ett effektivt luftutbyte i byggnaden.
Tabell 2.3.3
Designegenskaper hos försörjningssystem
| Försörjningssystem | Egenskaper | ||
| Maximal luftförbrukning, m3 / timme | Värmekapacitet för värmare, Gcal / timme | ||
| Ventilation: | 55660 | 0,484 | |
| inkl.antal | PS1 | 5660 | 0,049 |
| PS2 | 25000 | 0,218 | |
| PS3 | 25000 | 0,218 | |
| PS5 | 7000 | 0,079 | |
| Konditionering: | 23700 | 0,347 | |
| Inklusive | K1 | 18200 | 0,267 |
| K2 | 5500 | 0,080 | |
| Luftridåer (VT3): | 7000 | 0,063 | |
Luftkonditioneringsapparater (2 enheter) fungerar som tilluftsventilation, utan värmetillförsel, i cirka 5 timmar i månaden (kapacitet 18200 m3 / timme).
Under undersökningen gjordes en jämförelse mellan den designade värmebelastningen för tilluftsventilation och luftkonditionering, beräknad för en yttre lufttemperatur på -15 ° C i enlighet med nuvarande SNiP 1997-1998, och värmebelastningarna på tillförselventilation i enlighet med SNiP "Värme-, ventilations- och luftkonditioneringsluft" SNiP 2.04.05.91), giltig vid tidpunkten för undersökningen, vid tnr = - 2.6оС.
Resultaten av beräkning av värmeförbrukningen för tilluftsventilation och deras jämförelse med design och avtalsvärden presenteras i tabell 2.3.4.
Beräkningen av värmeförbrukningen för tillförselventilation utfördes genom byggnadens specifika ventilationskarakteristik, i två fall: enligt referensdata för kontorsbyggnader och enligt beräkningen genom frekvensen av luftutbyte.
Maximal timvärmeförbrukning för tilluftsventilation
Qvmak = gvV (tvn - tnarr) * 10-6 Gcal / timme,
var går den specifika ventilationskarakteristiken, kcal / m3hourC; tвн, tнрр - respektive yttre luftens inre temperatur och designtemperatur enligt SNiPu: +18; -26 ° C
Beräkningen av de specifika ventilationsegenskaperna genom växelkursen utfördes enligt formeln
gv = mcVv / V kcal / m3hourC.
Tabell 2.3.4
Uppskattade och normativa indikatorer för värmeförbrukning i försörjningssystem
| Beräkningsmetod | Indikatorer | Notera | ||
| Specifik ventilationskarakteristik, Gcal / timme * m3 | Maximal värmeförbrukning per timme, Gcal / timme | Årlig värmeförbrukning för ventilation, Gcal / år | ||
| Enligt designvärdet för specifika ventilationsegenskaper, inklusive: | 0,894 | 892/822 | ||
| tvingad ventilation | 0,484 (-15 ° C) | 545 | ||
| konditionering | 0,347 (-15 ° C) | 297 | ||
| luftridåer | 0,063 | 50 | ||
| Enligt referensvärdet för den specifika ventilationskarakteristiken: | 0,453 | 377/350 | Luftridåer enligt projektet | |
| tvingad ventilation | 0,17 | 0,390 (-26 ° C) 0,240 (-15 ° C) | 327/300 272/250 | |
| luftridåer | — | 0,063 | 50 | |
| Enligt beräkningen av den specifika ventilationskarakteristiken: | 0,483 | 401/373 | Luftridåer enligt projektet | |
| tvingad ventilation | 0,312 | 0,42 (-26 ° C) 0,310 (-15 ° C) | 351/323 349/321 | |
| luftridåer | — | 0,063 | 50 | |
| Enligt ett avtal med en energileverantörsorganisation | — | 0,65 (-15 ° C) | 732/674 | |
| Faktisk användning av försörjningssystem | — | 0,063 | 50 | Luftridåer enligt projektet |
- Fraktionens täljare och nämnare visar värmeförbrukningen respektive vid standard (-3,6 ° C) och faktisk genomsnittlig omgivningstemperatur för uppvärmningsperioden (-1,89 ° C) 1998
Det sista uttrycket använder följande notation:
m - luftväxelkurs 1-1,5; c - luftens volymvärmekapacitet, 0,31 kcal / m3 tim C; Vw / V - förhållandet mellan byggnadens ventilerade volym och den totala volymen.
Enligt referensdata är värdet för den specifika ventilationskarakteristiken lika med gw = 0,17 kcal / m3hourC.
Den årliga värmeförbrukningen för tilluftsventilation bestäms av formeln
Qwg = Qvmak (tvn - tcro) / (tvn - tnarr) * t * 10-6 Gcal / år,
där t är tilluftsventilationsvaraktigheten under uppvärmningsperioden med 8 timmars tilluftsventilation per dag; tсро - den genomsnittliga designtemperaturen för uteluften under uppvärmningssäsongen (för Moskva -3,6 ° C (SNiP 2.04.05.91), enligt data från Mosenergos värmenät 1998 - -1,89 ° C).
Enligt SNiP är uppvärmningsperiodens varaktighet 213 dagar. t timme = 213 * 8 = 1704 timmar / år. Enligt Mosenergos uppvärmningsnätverk var uppvärmningsperioden 1998 211 dagar,
t timme = 211 * 8 = 1688 timmar / år.
Beräkningen av värmeförbrukning med luftridåer utfördes inte och togs från designdata lika med 0,063 Gcal / timme.
Uppgifterna i tabell 2.3.4 visar att den avtalsmässiga belastningen på 674 Gcal / år (0,65 Gcal / timme) är överskattad i jämförelse med den beräknade med ungefär 44-48%. Samtidigt måste man komma ihåg att den faktiska förbrukningen av värmeenergi endast bestäms av hur värmegardinerna fungerar.
Avslutande av diskussionen om resultaten av inspektion av försörjningssystem formulerar vi följande slutsatser:
- MOPO-byggnadens försörjningssystem är utformade med ett betydande överskott av kapacitet (exklusive demonterad transformatorstation-4), som inte förses med den värmeförbrukning som planeras i kontraktet för försörjningssystemen. - Normativa indikatorer på värmeförbrukningen i försörjningssystemen, med hänsyn till den faktiska funktionella användningen av byggnaden, är lägre än både konstruktion och uppskattade värden som anges i kontraktet. - Värmeförbrukningen för försörjningssystem 1998 (50 Gcal) uppgick till cirka 7,4% av volymerna enligt det nuvarande avtalet med kraftförsörjningsorganisationen.
Åtgärder för att spara värmeenergi i tilluftsventilationssystemet presenteras i avsnitt 3.2.
2.3.4. Varmvattenförsörjning
Beräkningen av varmvattenförbrukningen för hushållens behov utförs i enlighet med SNiP 2.04.01.85 "Intern vattenförsörjning och avloppsvatten från byggnader".
Varmvattenkonsumenter är:
- matsal och bufféer för matlagning och diskning för 900 personer - vattenkranar för blandare i badrum - 33 st; - duschnät - 1 st.
Varmt vatten förbrukas också för rengöring av golven i administrativa (arbets-) lokaler och hallar (1 gång / dag). mötesrum (~ 1 gång / månad); matsalar, bufféer och matlagning (1-2 gånger / dag).
Hastighetsförbrukningen per person i administrativa byggnader är 7 l / dag.
Baserat på antalet anställda i byggnaden, med hänsyn till besökare (900 personer / dag), kommer vi att bestämma förbrukningen av varmvatten för hushållsändamål (antalet arbetsdagar per år är 250)
Grg = 900 * 250 = 1575000 l / år = 1575 m3 / år
Den årliga värmeförbrukningen för beredning av den beräknade mängden varmvatten blir
Qrg = Grg cD t = 70,85 Gcal / år,
där Dt är skillnaden mellan temperaturerna i uppvärmt vatten 55 ° C och den genomsnittliga årstemperaturen på kranvatten 10 ° C.
Genomsnittlig värmeförbrukning per timme bestäms av driftsförhållandena för varmvattenförsörjningssystemet (11 månader eller 8020 timmar)
Qrh = 0,0088 Gcal / timme.
Den årliga konsumtionen av varmvatten för matlagning och diskning (baserat på 900 konventionella diskar per dag) är lika med
Gppg = 900 * 12,7 * 250 = 2857500 l / år = 2857,5 m3 / år,
där 12,7 l / dag är hastigheten på varmvattenförbrukning för en servisrätt.
Följaktligen blir den årliga värmeförbrukningen för beredning av varmvatten
Qppg = 128,58 Gcal / år,
vid genomsnittlig timförbrukning
Qpph = 0,016 Gcal / timme.
Den årliga vattenförbrukningen för duschnätet bestäms utifrån förbrukningshastigheten på 230 l / dag varmvatten per duschnät:
G dusch = 230 * 1 * 250 = 57500 l / år = 57,5 m3 / år
I det här fallet har den årliga och genomsnittliga värmeförbrukningen per timme följande värden:
Qdush = 2,58 Gcal / år Qdush = 0,0003 Gcal / timme.
Årlig vattenförbrukning för rengöring av golv från vattenförbrukningen för rengöring 1m2 - 3 l / dag. är 110 m3 / månad. Vid beredning av varmvatten för rengöring av golv förbrukas värmeenergi i mängden
Qwashed halv = 0,063 Gcal / timme.
Den totala årliga beräknade och standardvärmeförbrukningen för varmvattenförsörjning för hushållens behov bestäms av förhållandet
S Gorg = Qrg + Qppg + Qdush + Qwashed half = = 70.85 + 128.58 + 2.58 + 506.99 = 709 Gcal / year
Följaktligen är den totala genomsnittliga värmeförbrukningen per timme för varmvattenförsörjning 0,088 Gcal / timme.
Resultaten av beräkning av värme för varmvattenförsörjning sammanfattas i tabell 2.3.5.
Tabell 2.3.5
Värmeförbrukning för varmvattenförsörjning för hushållens behov
| Varmvattenkonsumenter | Genomsnittlig värmeförbrukning per timme, Gcal / timme | Årlig värmeförbrukning, Gcal / år |
| Genom beräkning, inklusive: | 0,0880 | 709 |
| Vattenvikningsanordningar | 0,0088 | 70,8 |
| Duschnät | 0,0003 | 2,6 |
| Lagar mat | 0,0160 | 128,6 |
| Rengöring av golv | 0,0630 | 507,0 |
| Enligt ett avtal med en värmeorganisation | 0,09 | 713 |
Jämförelse av resultaten av den beräknade och normativa värmeförbrukningen för varmvattenförsörjning för hushållsbehov med förbrukningen enligt avtalsbelastningen visar deras praktiska sammanfall: 709 Gcal / år - enligt beräkningen och 713 Gcal / år - enligt kontraktet . De genomsnittliga timbelastningarna sammanfaller naturligtvis med 0,088 Gcal / timme respektive 0,090 Gcal / timme.
Således kan det hävdas att värmeförluster i varmvattenförsörjningssystemet på grund av dess tillfredsställande tillstånd ligger inom standardområdet.
Det är oacceptabelt att minska förbrukningen av varmvatten genom att minska dess användning för rengöring av golv.
2.3.5.Resultat och analys av kontrollmätningar i värmesystemet
Under undersökningen under perioden 1 mars - 4 mars 1999 genomfördes kontrollmätningar av temperaturerna i värmesystemets direkt- och returvatten, nätverksvatten, temperaturer på ytan av värmeenheter. Mätningarna utfördes med hjälp av en KM826 Kane May beröringsfri infraröd termometer (England).
Mätningarna utfördes för att:
- bedöma enhetligheten i värmebelastningen och effektiviteten i värmeanvändningen i olika delar av byggnadens värmesystem; - analys av enhetligheten i värmeavlägsnande från värmeanordningar längs byggnadens golv och systemets stigare; - verifiering av överensstämmelse med hygieniska och hygieniska standarder.
Förhållandena och resultaten för experimentet visas i tabell 2.3.6.
Planen för horisontella fördelningssektioner för interna värmesystem visas i figur 2.3.1.
Tabell 2.3.6
Villkor för genomförande av kontrollmätningar (experiment)
| Karakteristisk | Temperaturvärde, оС |
| Utetemperatur | -2оС |
| Standardindikatorer för värmesystem: | |
| Tillför vattentemperaturen | (84-86) оС |
| Värmevattentemperatur | |
| hetero | (58-59) оС |
| omvänd | 46oC |
| Faktiska egenskaper hos värmesystemens funktion | |
| Direkt värmevattentemperatur | 58,5 ° C |
| Uppvärmningsvattentemperatur | |
| № 1 | 51oC |
| № 2 | 49oC |
| № 3 | 49oC |
Värmesystem nr 2 och nr 3 är praktiskt taget identiska när det gäller layoutgeometrin och funktionella syften för de uppvärmda lokalerna. System nr 1 skiljer sig avsevärt från de andra, eftersom dess omfattning inkluderar genom trappor, en monteringshall, en foajé, ett omklädningsrum och ouppvärmda tekniska golvrum. Som ett resultat uttrycks mindre effektiv värmeanvändning i en högre returvattentemperatur (se tabell 2.3.6).
Dessutom finns det ett överskattat värde på temperaturen för uppvärmningsvattenreturen som helhet i byggnaden (49оС mot 46оС, förutsatt av regimkortet).
Underutnyttjande av den tillförda termiska energin (cirka 24%) representerar en otvivelaktig potential för energibesparing.
Ofullständig drift av den tillförda värmen indikerar ett fel i värmesystemen. Som en ytterligare, sannolik anledning kan man peka på otillräckligt värmeavlägsnande från värmeenheter på grund av deras skärmning med dekorativa paneler.
Fig. 2.3.2 och tabell 2.3.7 illustrerar den kvalitativa karaktären hos förändringen av temperaturen på uppvärmningsvattnet vid inloppet till värmare genom system, stigare och golv i huvudbyggnaden för MOPO RF.
I system nr 3 hittades, som ett resultat av mätningar, en grupp "kalla" stigare. Dessutom visar analysen av de presenterade resultaten att i system nr 1 observeras en intensiv förändring av temperaturen för direkt uppvärmningsvatten endast på 3: e, 2: a våningen.
Tabell 2.3.8. fördelningen av relativa energiflöden genom golv och värmesystem presenteras.
Tabell 2.3.7
Resultaten av att mäta temperaturen på värmevattnet på byggnadens golv längs stigarna
| Golv | Värmesystem | |||||||||||
| 1 | 2 | 3 | ||||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 3 | 4 | |
| 5 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 53 |
| 4 | 56 | 57,5 | 56 | 57,5 | 56 | 57 | 57 | 57,5 | 56,5 | 57 | 57 | 52,5 |
| 3 | 54 | 57,5 | 54 | 57,5 | 54 | 55 | 55 | 55,5 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 52 |
| 2 | 52,5 | 56 | 52,5 | 56 | 52 | 53 | 53 | 53,5 | 53 | 52,5 | 52,5 | 51 |
| 1 | 51 | 54,5 | 51 | 54,5 | 50,5 | 51 | 51 | 51,5 | 51,5 | 51 | 51 | 50 |
| 51oC | 49 оС | 49 оС | ||||||||||
- Stativ nr 4 i det tredje värmesystemet är markerat i konstruktionsdokumentationen med nummer 60-62 (se blad OV-11 i konstruktionsdokumentationen)
Tabell 2.3.8
Fördelning av värmeströmmar genom golv och system
| Värmesystemnummer | Värmeeffekt från systemet | Fördelning av värmeströmmar från värmesystem på byggnadens våningar,% | ||||
| 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | ||
| 1 | 0,270 | 5,9 | 15,2 | 22,8 | 27,3 | 28,8 |
| 2 | 0,363 | 12,1 | 23,2 | 21,5 | 21,6 | 21,6 |
| 3 | 0,367 | 13,3 | 23,9 | 21,3 | 21,3 | 20,2 |
| 1,000 | 10,9 | 21,3 | 21,8 | 23,0 | 23,0 | |
För värmesystem nr 2 och nr 3 är den relativa värmeavgivningen från värmare på 4: e våningen märkbart högre än för de nedre våningarna i byggnaden. Detta faktum överensstämmer helt med den ursprungliga designen och byggnadens funktionella syfte. Efter utvidgningen av värmesystemet på bekostnad av det tekniska golvet (för att undvika överhettning av fjärde våningen) borde dock lämplig omjustering av driften av värmesystemet ha gjorts, vilket tyvärr inte gjordes.
Den relativt låga värmeavledningen på det tekniska golvet förklaras av den minskade höjden och antalet uppvärmda rum.
De utförda kontrollmätningarna och analysen av de erhållna uppgifterna indikerar otillräcklig värmeisolering av taket (temperaturen på de tekniska golvtaken är 14 ° C). Således ledde expansionen av värmesystemet till det tekniska golvet till att överskott av värmeenergiförluster uppstod genom takstängseln.
Tillsammans med "överhettningen" av lokalerna på 4: e våningen och den allmänna underutnyttjandet av en fjärdedel av beteendeenergin, finns det inte tillräckligt med värmeavlägsnande från värmeanordningar på nivå 3 - 1: a våningen i system nr 3 (till en mindre omfattning, system nr 2). Det finns ytterligare elektriska värmare i rummen som drivs vid låga utomhustemperaturer.
Tabell 2.3.9 presenterar allmänna indikatorer för hur byggnadens uppvärmningssystem fungerar, vilket återspeglar temperaturvärdena i rum och värmeenheter.
Tabell 2.3.10 presenterar data om temperaturregimen i rum med olika funktionella ändamål och fördelningen av temperaturer över byggnadens våningar.
Tabell 2.3.9
Allmänna indikatorer för värmesystemets funktion
| Indikator | Temperaturmätningsområde, оС | |
| min | max | |
| Arbetstemperaturer | 20 | 26 |
| Temperaturer i korridorer och trapphus | 16 | 23 |
| Direkta vattentemperaturer på värmare | 49 | 58 |
| Sätt tillbaka vattentemperaturen till värmare | 41 | 51 |
| Temperaturfall på värmeenheter | 3 | 10 |
Tabell 2.3.10
Områden för mätning av lufttemperaturer i en byggnad
| Värmesystem | Golv | |||||
| 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | ||
| № 1 | Arbetsrum och lobby toC | 21-25 | 22 | |||
| Trappor till | 22 | 22 | 22 | 21 | ||
| № 2 | Arbetsrum till | 20-23 | 23-24 | 22-23 | 22-23 | |
| Bibliotek toC | 24-26 | |||||
| Korridorer till | 16-20 | 23-24 | 21-22 | 20-22 | ||
| № 3 | Arbetsrum till | 21-25 | 23-24 | 22-23 | 20-22 | 20-22 |
| Korridorer till | 16-22 | 23-24 | 21-22 | 21-22 | 20-21 | |
De givna numeriska egenskaperna för temperaturfördelningen illustreras i figur 2.3.3.
Det sista experimentmaterialet relaterat till iakttagandet av hygieniska och hygieniska normer, enligt vår åsikt, behöver inte kommentarer och är en ytterligare grund för följande uttalanden:
- Uppvärmningssystem för byggnader kräver prestandatestning och optimering. - Effektiviteten för värmeöverföring från värmeenheter minskar avsevärt av dekorativa galler. - Värmeisoleringen i taket på det tekniska golvet är inte tillräcklig. - Direkta förluster från underutnyttjande av den tillförda värmeenergin på grund av "snedvridningar" i värmesystem och avskärmning av luftvärmare står för minst en fjärdedel av värmeförbrukningen för uppvärmning av byggnaden.
2.3.6. Värmebehovsbalans
De beräknade och normativa uppskattningarna av värmeförbrukning för uppvärmning, ventilation och varmvattenförsörjning, resultaten av visuell och instrumentell verifiering av överensstämmelse med nödvändiga sanitära och hygieniska arbetsförhållanden (kontrolltemperaturmätningar), gjorde det möjligt att sammanställa en balans mellan värmeförbrukningen och jämföra resultaten med värmeförbrukning 1998 enligt rapporterade data ...
Resultaten av värmeenergibalansen presenteras i tabell 2.3.11.
Strukturen för värmeenergibalansen under beräknade och normativa förhållanden visas i figur 2.3.4.
Tabell 2.3.11
Termisk energibalans
| Balanspost | Värmeförbrukning | |
| Gcal / år | % | |
| Betald värmeenergi (enligt kontraktet) | 3744 | 100 |
| Beräknad och standard värmeförbrukning, inklusive: | 2011 | 53,7 |
| - uppvärmning | 1252 | 33,4 |
| - försörjningssystem | 50 | 1,3 |
| - varmvattenförsörjning | 709 | 19,1 |
| Förluster i byggnätverk (standard) | 150 | 4,0 |
| Uppskattade beräknade förluster för kraftförsörjningsorganisationen (enligt kontraktet) | 745 | 19,9 |
| Oanvända, betalda energiresurser | 838 | 22,4 |
Bristen på mätning av värmeenergiförbrukning för uppvärmning, ventilation och varmvattenförsörjning tillåter inte betalning för faktisk värmeförbrukning. Betalning gjordes enligt avtalsbelastningen med värmeförsörjningsorganisationen.
Det bör noteras att i den totala avtalsenliga värmebelastningen på 1,34 Gcal / timme är värmebelastningen på tilluftsventilationen 0,65 Gcal / timme, men luftvärmare i försörjningssystemen fungerar för närvarande inte. Värmeförsörjningsorganisationen inkluderar betalning för tilluftsventilation i betalningen för värmeenergi.
Det är utan tvekan om det är lämpligt att organisera mätarenheten.
Genom att installera en mätare kan du betala för den faktiska förbrukningen av värmeenergi. Instrumentmätningssystem leder som regel till en minskning av de finansiella kostnaderna med cirka 20%.
Resultaten av undersökningen av energisektorn i huvudbyggnaden indikerar behovet av prestandatestning av värmesystemet av specialister för att justera enhetligheten i tillförseln av direkt vatten genom systemets stigare för att skapa optimala temperaturer vid uppvärmning rum, exklusive "överhettning" (överhettning av inomhustemperaturen över + 18-20 ° C) ...
I ett antal rum har uppvärmningsanordningar inte tillräckligt många spår för konvektivt flöde av uppvärmd luft, vilket leder till irrationella förluster av termisk energi (~ 5-8% av den totala värmeförbrukningen för uppvärmning).
Det är nödvändigt att utföra följande aktiviteter.
- Ta upp automatiseringen av försörjningssystem och luftkonditioneringssystem. - Bedöma avgassystemens prestanda och bestäm deras verkliga prestanda. - Eliminera de identifierade bristerna för att optimera förhållandet mellan tillförsel och frånluft i byggnaden. - Gör ytterligare skär i dekorationsgallren eller vägra att använda dem, om den angivna händelsen inte leder till en märkbar försämring av lokalen. - När du utför de nuvarande och större reparationerna av byggnaden ska du utföra arbetet med isoleringen av takbeläggningen på det tekniska golvet, vilket minskar byggnadens totala värmebelastning med upp till 10%.
Vattenförbrukning i värmesystemet - räkna siffrorna
I artikeln kommer vi att svara på frågan: hur man korrekt beräknar mängden vatten i värmesystemet. Detta är en mycket viktig parameter.
Det behövs av två skäl:
Så, första saker först.
Funktioner i valet av en cirkulationspump
Pumpen väljs enligt två kriterier:
Med tryck är allt mer eller mindre klart - det är den höjd vätskan ska höjas till och mäts från den lägsta till den högsta punkten eller till nästa pump, om det finns mer än en i projektet.
Expansionstankens volym
Alla vet att en vätska tenderar att öka i volym vid uppvärmning. Så att värmesystemet inte ser ut som en bomb och inte flyter längs alla sömmarna finns det en expansionstank där det förskjutna vattnet från systemet samlas upp.
Vilken volym ska en tank köpas eller tillverkas?
Det är enkelt att känna till de fysiska egenskaperna hos vatten.
Den beräknade kylvätskans volym i systemet multipliceras med 0,08. Till exempel, för ett 100 liters kylvätska, har expansionstanken en volym på 8 liter.
Låt oss prata mer om mängden pumpad vätska
Vattenförbrukningen i värmesystemet beräknas med formeln:
G = Q / (c * (t2 - t1)), där:
- G - vattenförbrukning i värmesystemet, kg / sek;
- Q är mängden värme som kompenserar för värmeförlust, W;
- c är den specifika värmekapaciteten för vatten, detta värde är känt och är lika med 4200 J / kg * ᵒС (notera att alla andra värmebärare har sämre prestanda jämfört med vatten);
- t2 är temperaturen på kylvätskan som kommer in i systemet, ᵒС;
- t1 är kylvätskans temperatur vid utloppet från systemet, ᵒС;
Rekommendation! För bekvämt boende ska värmebärarens deltatemperatur vid inloppet vara 7-15 grader. Golvetemperaturen i systemet "varmt golv" bör inte överstiga 29
ᵒ
FRÅN.Därför måste du själv ta reda på vilken typ av uppvärmning som kommer att installeras i huset: om det kommer att finnas batterier, "varmt golv" eller en kombination av flera typer.
Resultatet av denna formel ger kylvätskans flödeshastighet per sekund för att fylla på värmeförlusten, sedan omvandlas denna indikator till timmar.
Råd! Mest troligt kommer temperaturen under drift att variera beroende på omständigheterna och säsongen, så det är bättre att omedelbart lägga till 30% av beståndet till denna indikator.
Tänk på indikatorn för den uppskattade mängden värme som krävs för att kompensera för värmeförluster.
Kanske är detta det svåraste och viktigaste kriteriet som kräver ingenjörskunskap, som måste hanteras ansvarsfullt.
Om detta är ett privat hus kan indikatorn variera från 10-15 W / m² (sådana indikatorer är typiska för "passiva hus") till 200 W / m² eller mer (om det är en tunn vägg utan eller otillräcklig isolering) .
I praktiken tar bygg- och handelsorganisationer som värmeindikator - 100 W / m².
Rekommendation: beräkna denna indikator för ett specifikt hus där värmesystemet ska installeras eller rekonstrueras.
För detta används värmeförlusträknare, medan förluster för väggar, tak, fönster och golv betraktas separat.
Dessa uppgifter gör det möjligt att ta reda på hur mycket värme som fysiskt ges av huset till miljön i en viss region med sina egna klimatregimer.
Råd
Den beräknade siffran för förluster multipliceras med husets yta och ersätts sedan med formeln för vattenförbrukning.
Nu är det nödvändigt att ta itu med en sådan fråga som vattenförbrukningen i värmesystemet i en hyreshus.
Funktioner i beräkningar för en hyreshus
Det finns två alternativ för att ordna uppvärmning av en hyreshus:
Ett inslag i det första alternativet är att projektet görs utan att ta hänsyn till de personliga önskemålen hos invånarna i enskilda lägenheter.
Om de till exempel bestämmer sig för att installera ett "varmt golv" -system i en separat lägenhet och kylvätskans inloppstemperatur är 70-90 grader vid en tillåten temperatur för rör upp till 60 ° C.
Omvänt, när man bestämmer sig för att ha varma golv för hela huset, kan en enskild person hamna i en kall lägenhet om han installerar vanliga batterier.
Beräkningen av vattenförbrukningen i värmesystemet följer samma princip som för ett privat hus.
Förresten: arrangemang, drift och underhåll av ett gemensamt pannrum är 15-20% billigare än en enskild motsvarighet.
Bland fördelarna med individuell uppvärmning i din lägenhet måste du markera det ögonblick när du kan montera den typ av värmesystem som du anser vara prioriterad för dig själv.
När du beräknar vattenförbrukningen, lägg till 10% för termisk energi, som kommer att riktas till uppvärmning av trappor och andra tekniska strukturer.
Den preliminära beredningen av vatten för det framtida värmesystemet är av stor betydelse. Det beror på hur effektivt värmeväxlingen kommer att ske. Naturligtvis skulle destillation vara perfekt, men vi lever inte i en ideal värld.
Även om många idag använder destillerat vatten för uppvärmning. Läs om detta i artikeln.
notera
Faktum är att indikatorn för vattenhårdhet bör vara 7-10 mg-ekv / 1 liter. Om den här indikatorn är högre betyder det att vattenmjukning i värmesystemet krävs. Annars sker processen för utfällning av magnesium- och kalciumsalter i form av skalning, vilket leder till snabbt förslitning av systemkomponenterna.
Det billigaste sättet att mjuka upp vattnet är att koka, men det är naturligtvis inte ett universalmedel och löser inte problemet helt.
Du kan använda magnetiska mjukgörare. Detta är ett ganska prisvärt och demokratiskt tillvägagångssätt, men det fungerar när det värms upp till högst 70 grader.
Det finns en princip för vattenmjukning, så kallade inhibitorfilter, baserat på flera reagens.Deras uppgift är att rena vatten från kalk, soda, natriumhydroxid.
Jag skulle vilja tro att denna information var till nytta för dig. Vi skulle vara tacksamma om du klickar på knapparna på sociala medier.
Rätt beräkningar och ha en trevlig dag!
Alternativ 3
Vi sitter kvar med det sista alternativet, under vilket vi kommer att överväga situationen när det inte finns någon termisk energimätare i huset. Beräkningen, som i tidigare fall, kommer att utföras i två kategorier (värmeenergiförbrukning för en lägenhet och ODN).
Härledning av mängden för uppvärmning kommer vi att utföra med hjälp av formlerna nr 1 och nr 2 (regler för förfarandet för beräkning av värmeenergi, med hänsyn till avläsningarna av enskilda mätanordningar eller enligt de fastställda standarderna för bostäder i gcal ).
Beräkning 1
- 1,3 gcal - individuella mätaravläsningar;
- 1 400 RUB - den godkända taxan.
- 0,025 gcal är standardindikatorn för värmeförbrukning per 1 m? boyta;
- 70 m? - lägenhetens totala yta;
- 1 400 RUB - den godkända taxan.
Som i det andra alternativet beror betalningen på om ditt hem är utrustat med en individuell värmemätare. Nu är det nödvändigt att ta reda på mängden värmeenergi som förbrukades för allmänna husbehov, och detta måste göras enligt formeln nr 15 (volymen för tjänster för ONE) och nr 10 (mängd för uppvärmning) .
Beräkning 2
Formel nr 15: 0,025 x 150 x 70/7000 = 0,0375 gcal, där:
- 0,025 gcal är standardindikatorn för värmeförbrukning per 1 m? boyta;
- 100 m? - summan av den yta som lokalerna är avsedda för allmänna husbehov,
- 70 m? - lägenhetens totala yta;
- 7000 m? - Total yta (alla bostäder och lokaler).
- 0,0375 - värmevolym (ODN);
- 1400 RUB - den godkända taxan.
Som ett resultat av beräkningarna fick vi reda på att hela betalningen för uppvärmning kommer att vara:
- 1820 + 52,5 = 1872,5 rubel. - med en individuell räknare.
- 2450 + 52,5 = 2502,5 rubel. - utan en individuell räknare.
I ovanstående beräkningar av betalningar för uppvärmning användes data på bilderna från en lägenhet, ett hus samt på mätaravläsningar, som kan skilja sig avsevärt från de du har. Allt du behöver göra är att ansluta dina värden till formeln och göra den slutliga beräkningen.
Beräkning av vattenförbrukning för uppvärmning - Värmesystem
»Uppvärmningsberäkningar
Värmekonstruktionen inkluderar en panna, ett anslutningssystem, lufttillförsel, termostater, grenrör, fästelement, en expansionstank, batterier, tryckhöjande pumpar, rör.
Vilken faktor som helst är definitivt viktig. Därför måste valet av installationsdelar göras korrekt. På den öppna fliken kommer vi att försöka hjälpa dig att välja nödvändiga installationsdelar för din lägenhet.
Uppvärmningsinstallationen av herrgården innehåller viktiga enheter.
Sida 1
Den uppskattade flödeshastigheten för nätverksvatten, kg / h, för att bestämma rördiametrarna i vattenuppvärmningsnät med högkvalitativ reglering av värmetillförseln bör bestämmas separat för uppvärmning, ventilation och varmvattenförsörjning enligt formlerna
för uppvärmning
(40)
maximal
(41)
i slutna värmesystem
genomsnittlig timme, med en parallell krets för anslutning av varmvattenberedare
(42)
maximalt, med en parallell krets för anslutning av varmvattenberedare
(43)
genomsnittlig timme, med tvåstegs anslutningsscheman för varmvattenberedare
(44)
maximalt, med tvåstegs anslutningsscheman för varmvattenberedare
(45)
Viktig
I formlerna (38 - 45) anges de beräknade värmeflödena i W, värmekapaciteten c tas lika. Dessa formler beräknas i steg för temperaturer.
Den totala uppskattade förbrukningen av nätvatten, kg / h, i tvårörs uppvärmningsnät i öppna och slutna värmeförsörjningssystem med högkvalitativ reglering av värmetillförseln bör bestämmas med formeln:
(46)
Koefficient k3, med beaktande av andelen av den genomsnittliga timvattenförbrukningen för varmvattenförsörjning vid reglering av värmebelastningen, bör tas enligt tabell 2.
Tabell 2. Koefficientvärden
r-Radie av en cirkel lika med halva diametern, m
Q-flödeshastighet för vatten m 3 / s
D-invändig rördiameter, m
V-hastighet för kylvätskeflödet, m / s
Motstånd mot kylvätskans rörelse.
Alla kylvätskor som rör sig inuti röret strävar efter att stoppa rörelsen. Kraften som appliceras för att stoppa kylvätskans rörelse är motståndskraften.
Detta motstånd kallas tryckförlust. Det vill säga den rörliga värmebäraren genom ett rör av en viss längd tappar tryck.
Huvudet mäts i meter eller i tryck (Pa). För att underlätta beräkningarna är det nödvändigt att använda mätare.
Tyvärr, men jag är van vid att specificera huvudförlust i meter. 10 meter vattenpelare skapar 0,1 MPa.
För att bättre förstå innebörden av detta material rekommenderar jag att du löser problemet.
Mål 1.
I ett rör med en innerdiameter på 12 mm strömmar vatten med en hastighet på 1 m / s. Hitta kostnaden.
Beslut:
Du måste använda ovanstående formler:
Beräkna volymen vatten i värmesystemet med en online-kalkylator
Varje värmesystem har ett antal signifikanta egenskaper - nominell termisk effekt, bränsleförbrukning och kylvätskans volym. Beräkning av volymen vatten i värmesystemet kräver en integrerad och noggrann metod. Så du kan ta reda på vilken panna, vilken effekt du ska välja, bestämma volymen på expansionstanken och den mängd vätska som krävs för att fylla systemet.
En betydande del av vätskan finns i rörledningar som upptar den största delen i värmeförsörjningssystemet.
Därför, för att beräkna vattenvolymen, måste du känna till rörens egenskaper, och det viktigaste av dem är diametern som bestämmer vätskans kapacitet i ledningen.
Om beräkningarna görs fel fungerar inte systemet effektivt, rummet värms inte upp på rätt nivå. En online-kalkylator hjälper till att göra korrekt beräkning av volymer för värmesystemet.
Värmesystemets vätskevolymkalkylator
Rör med olika diametrar kan användas i värmesystemet, särskilt i kollektorkretsar. Därför beräknas vätskevolymen med följande formel:
Volymen vatten i värmesystemet kan också beräknas som summan av dess komponenter:
Sammantaget låter dessa data dig beräkna det mesta av värmesystemets volym. Förutom rör finns det dock andra komponenter i värmesystemet. För att beräkna uppvärmningssystemets volym, inklusive alla viktiga komponenter i uppvärmningsförsörjningen, använd vår onlinekalkylator för uppvärmningssystemets volym.
Råd
Det är väldigt enkelt att beräkna med en miniräknare. Det är nödvändigt att ange några parametrar i tabellen angående typ av radiatorer, diameter och längd på rör, volym vatten i kollektorn etc. Sedan måste du klicka på "Beräkna" -knappen och programmet ger dig den exakta volymen på ditt värmesystem.
Du kan kontrollera räknaren med hjälp av formlerna ovan.
Ett exempel på att beräkna volymen vatten i värmesystemet:
Värdena på volymerna för olika komponenter
Kylarvattenvolym:
- aluminiumkylare - 1 sektion - 0,450 liter
- bimetallisk kylare - 1 sektion - 0,250 liter
- nytt gjutjärnsbatteri 1 sektion - 1 000 liter
- gammalt gjutjärnsbatteri 1 sektion - 1700 liter.
Volymen vatten i 1 rinnande meter av röret:
- ø15 (G ½ ") - 0,177 liter
- ø20 (G ¾ ") - 0,310 liter
- ø25 (G 1,0 ″) - 0,490 liter
- ø32 (G 1¼ ") - 0,800 liter
- ø15 (G 1½ ") - 1.250 liter
- ø15 (G 2,0 ″) - 1,960 liter.
För att beräkna hela vätskevolymen i värmesystemet måste du också lägga till kylvätskevolymen i pannan. Dessa data anges i enhetens medföljande pass eller tar ungefärliga parametrar:
- golvpanna - 40 liter vatten;
- väggmonterad panna - 3 liter vatten.
Valet av en panna beror direkt på vätskevolymen i rummet.
Huvudtyperna av kylvätskor
Det finns fyra huvudtyper av vätska som används för att fylla värmesystem:
Sammanfattningsvis bör det sägas att om värmesystemet moderniseras, rör eller batterier är installerade, är det nödvändigt att räkna om dess totala volym, enligt de nya egenskaperna hos alla systemets delar.
Värmebärare i värmesystemet: beräkning av volym, flödeshastighet, insprutning och mer
För att få en uppfattning om rätt uppvärmning av ett enskilt hus bör man gräva sig i de grundläggande begreppen. Tänk på processerna för cirkulation av kylvätska i värmesystem. Du lär dig hur du ordnar kylvätskans cirkulation på rätt sätt i systemet. Vi rekommenderar att du tittar på den förklarande videon nedan för en djupare och mer genomtänkt presentation av ämnet.
Beräkning av kylvätska i värmesystemet ↑
Volymen på kylvätskan i värmesystem kräver en noggrann beräkning.
Beräkningen av den nödvändiga volymen kylvätska i värmesystemet görs oftast vid byte eller rekonstruktion av hela systemet. Den enklaste metoden skulle vara banal användning av lämpliga beräkningstabeller. De är lätta att hitta i tematiska referensböcker. Enligt den grundläggande informationen innehåller den:
- i sektionen av aluminiumkylaren (batteriet) 0,45 l av kylvätskan;
- i avsnittet av gjutjärnkylaren 1 / 1,75 liter;
- löpmätare på 15 mm / 32 mm rör 0,177 / 0,8 liter.
Beräkningar krävs också vid installation av så kallade sminkpumpar och en expansionstank. I detta fall, för att bestämma den totala volymen för hela systemet, är det nödvändigt att lägga till den totala volymen av värmeenheter (batterier, radiatorer) samt pannan och rörledningarna. Beräkningsformeln är som följer:
V = (VS x E) / d, där d är en indikator på effektiviteten hos den installerade expansionstanken; E representerar vätskans expansionskoefficient (uttryckt i procent), VS är lika med systemets volym, som inkluderar alla element: värmeväxlare, panna, rör, även radiatorer; V är expansionsbehållarens volym.
Beträffande vätskans expansionskoefficient. Denna indikator kan ha två värden, beroende på typ av system. Om kylvätskan är vatten för beräkningen är dess värde 4%. När det gäller exempelvis etylenglykol tas expansionskoefficienten till 4,4%.
Det finns ett annat, ganska vanligt, om än mindre exakt, alternativ för att bedöma kylvätskans volym i systemet. Detta är det sätt på vilket effektindikatorer används - för en ungefärlig beräkning behöver du bara känna till värmesystemets effekt. Det antas att 1 kW = 15 liter vätska.
En ingående bedömning av volymen på värmeanordningar, inklusive pannan och rörledningarna, krävs inte. Låt oss överväga detta med ett specifikt exempel. Till exempel var uppvärmningssystemets kapacitet för ett visst hus 75 kW.
I detta fall härleds systemets totala volym med formeln: VS = 75 x 15 och kommer att vara lika med 1125 liter.
Man bör också komma ihåg att användningen av olika typer av ytterligare element i värmesystemet (vare sig det rör eller radiatorer) på något sätt minskar systemets totala volym.Omfattande information om denna fråga finns i motsvarande tekniska dokumentation från tillverkaren av vissa delar.
Användbar video: cirkulation av kylvätska i värmesystem ↑
Värmemedelsinsprutning i värmesystemet ↑
Efter att ha bestämt indikatorerna för systemets volym bör det viktigaste förstås: hur kylvätskan pumpas in i det slutna värmesystemet.
Det finns två alternativ:
Under pumpningsprocessen bör du följa tryckmätarens avläsningar och inte glömma att luftventilerna på värmeradiatorerna (batterierna) måste vara öppna utan att misslyckas.
Värmemedelsflöde i värmesystemet ↑
Flödeshastigheten i värmebärarsystemet betyder massmängden av värmebäraren (kg / s) som är avsedd att tillföra den erforderliga mängden värme till det uppvärmda rummet.
Beräkning av värmebäraren i värmesystemet bestäms som kvoten för att dividera det beräknade värmebehovet (W) i rummet / rummen med värmeöverföringen av 1 kg värmebärare för uppvärmning (J / kg).
Flödeshastigheten för uppvärmningsmediet i systemet under uppvärmningssäsongen i vertikala centralvärmesystem ändras, eftersom de är reglerade (detta gäller särskilt värmemediets gravitation. I praktiken, i beräkningar, är flödeshastigheten för värmemediet mäts vanligtvis i kg / h.
Beräkning av värmeeffekten från radiatorer
Uppvärmningsbatterier används som enheter som värmer upp luftutrymmet i rummen. De består av flera sektioner. Deras antal beror på det valda materialet och bestäms utifrån kraften hos ett element, mätt i watt.
Här är värdena för de mest populära kylarmodellerna:
- gjutjärn - 110 watt,
- stål - 85 watt,
- aluminium - 175 watt,
- bimetallisk - 199 watt.
Detta värde bör divideras med 100, vilket resulterar i att det kommer att finnas ett område som värms upp av en del av batteriet.
Därefter bestäms det antal sektioner som krävs. Allt är enkelt här. Det är nödvändigt att dela upp det område i rummet där batteriet kommer att installeras med hjälp av ett element.
Dessutom är det nödvändigt att ta hänsyn till ändringarna:
- för ett hörnrum är det lämpligt att utvidga antalet sektioner som krävs med 2 eller 3,
- om du planerar att täcka värmeelementet med en dekorativ panel, förutom detta, ta hand om att öka batteriets storlek,
- i fallet när fönstret är utrustat med en bred fönsterbräda, är det nödvändigt att sätta in ett överströmningsventilationsgaller i det.
Notera! En liknande beräkningsmetod kan endast användas när takhöjden i rummet är standard - 2,7 meter. I alla andra situationer måste ytterligare korrigeringsfaktorer användas.
